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          1. 清水混凝土掛板
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            武漢哪有斗拱生產廠家

            2021-10-25
            武漢哪有斗拱生產廠家

            當搭接長度為1.6倍錨固長度時,梁能夠達到極限受彎承載力。美國ACI40.1R-06《纖維增強聚合物(FRP)筋增強混凝土結構設計建造指南》根據有限的試驗數據和工程經驗,兼顧FRP筋強度利用率并保留一定安全儲備,建議搭接長度取為1.3。(l為FRP筋的基本錨固長度)。武漢斗拱國內對于FRP筋與和混凝土的黏結性能研究起步較晚,但已有不少學者致力于FRP筋與混凝土黏結性能的研究,進行了大量試驗和理論分析研究,取得豐碩的成果。通過FRP筋和混凝土的梁式試驗、對拉試驗和標準立方體拉拔試驗,探討了GFRP筋直徑、肋間距表面形態、黏結長度等對黏結性能的影響,分析了兩者的黏結機理和受力過程,提出了GFRP筋與混凝土之間的黏結強度和錨固長度的設計建議。我國《纖維增強復合材料建設工程應用技術規范》結合工程經驗,并保留一定安全儲備,建議在沒有試驗數據可供參考時,GFRP筋的搭接長度可取為40d。武漢斗拱目前,GFRP筋的搭接性能相關研究較少,為了推進GFRP筋材料及GFRP筋混凝土結構形式在我國的應用,有必要對GFRP筋的搭接性能進行深入研究,以保證GFRP筋混凝土結構的安全性和可靠性。本章研究的主要內容如下。

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            增式件的黏結強度一無配箍試件的黏結強度)/無配箍試件的黏結強度×100%。注:表中顯示的是直徑1mm,混凝土強度C35,搭接長度分別為120mm、180mm,不同配箍率試件黏結強度。注:表中顯示的是直徑16mm,混凝土強度C35,搭接長度分別為120mm、180mm,不同配箍率試件黏結強度。武漢斗拱增長率計算方法。搭接長度18mm的試件,箍筋間距為8mm、60mm、40mm時,比較于相同搭接長度的無配箍試件,搭接強度依次增加了0.26MPa、0.15MPa、0.4MPa,增長率分別為2.8%、1.6%、4.43%。箍筋間距8σmm時,搭接段橫跨箍筋數較搭接長度120mm的多些,表現出來對提高試件抗劈裂能力有一定作用。搭接長度180mm試件,不少為GFRP筋拉斷破壞,增大配箍率和提高混凝土抗劈拉能力對其并沒有影響,對于發生劈裂破壞的情況,配置箍筋可以避免劈裂破壞,其黏結強度會有所提高。所以整體看來,對搭接長度180mm的試件配以箍筋所起到的作用不及搭接長度120mm的作用效果明顯,相同配箍率,前者黏結強度增長率僅為4.43%,后者為9.9%。此外,武漢斗拱直徑10mm、16mm的配箍試件較無配箍試件黏結強度也均有不同程度的提高。

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            300℃、350℃兩個溫度時隨溫度的升高炭化逐步加深,試件中黏結膠體的炭化程度已經很高,可以看出從250℃開始GMP筋表面的顏色變得更黑為直徑對拉伸彈性模量的影響規律。武漢斗拱由數據可知,隨著直徑的增大,拉伸彈性模量呈增大的趨勢,室溫試驗時12mmGP筋試件比少0mmGP筋的彈性模量逐漸增加了7.9%,350℃高溫后試驗時中12mmGP筋比10mmGP筋的彈性模量增加了5.1%為直徑對極限應變的影響規律。數據可知,隨著直徑的增加,室溫試驗時GFRP筋試件的極限應變有少量增加,即直徑大的GFRP筋試件的延伸性能好些;然而350℃高溫后試驗時中12mmGP筋比41mmGP筋的極限應變由于自身的原因隨直徑的增大有所降低。恒溫時間,為了研究恒溫時間對GFRP筋試件材性的影響,300℃時進行了恒溫30min、60min、90min、120min四個不同恒溫時間的試驗??梢钥闯?,GFRP筋的極限抗拉強度在恒溫60min時達最大值,9omin、120min時比60min時有所降低;武漢斗拱隨恒溫時間的增加,拉伸彈性模量逐漸増大;平均極限應變隨恒溫時間的增加小幅度減小。造成這一結果的原因是隨恒溫時間的增加,GFRP筋試件炭化、分解越來越嚴重,所以極限應變隨恒溫時間的增加降低。

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            這些因素都會導致FRP筋材料的性能在火災中逐步退化,造成FRP筋混凝土結構的破壞,嚴重威脅使用安全。因此,FRP筋混凝土結構抗火性能的研究對其在土木工程中的應用至關重要,提供這種結構的抗火設計方法和抗火防護措施勢在必行。另外,當混凝土結構遭遇火災后,鋼筋或者GFRP筋和混凝土力學性能的劣化可能導致火災后結構的安全性和耐久性不足,武漢斗拱需隨結構的損傷及剩余承載力進行計算和評估,進而對確定是否能繼續服役及災后加固修復的選擇具有重要的現實意義。為了研究火災環境中FRP筋材料和FRP筋增強混凝土結構的力學性能,保證FRP筋增強混凝土結構在火災條件下的安全性,國外研究者從20世紀開始進行了嘗試性的試驗研究和理論分析。但目前國內外對FRP筋混凝土結構的抗火問題還沒有系統深入,研究工作的欠缺導致對FRP筋混凝土結構的抗火性能認識不足,缺乏信心,從而影響了FRP筋在工程中的推廣應用。武漢斗拱基于此,本章對鋼筋混凝土結構中應用最多的鋼筋變形鋼筋和鋼筋的補充及替代的材料GFRP筋進行高溫后力學性能的試驗研究。

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            反力架本試驗中特別制作反力架以施加對拉荷載。反力架包括4根長1.1m、材質為345、直徑為36mm的全套絲螺桿以及配套的16個螺母,螺桿全套絲,以便于調節加載間距;1塊大小400mm×400m×4mm的Q235承壓鋼板,2塊400mm、400mm×35mmQ235鋼板。武漢斗拱其中2塊A0m×400mmx35mm的鋼板打孔后沿中縫切開,便于試件快速裝卸。反力架加載示意制作加工試驗所需零部件。80點CM2B靜態應變采集儀。試件的破壞形態分析,拔出破壞,試件發生拔出做壞一般有兩種形式。一種是光面GFRP筋拔出或帶肋GHRP筋肋被混凝土剪壞而拔出。光面GFRP筋與混凝土的黏結主要靠化學膠結力和摩擦力,而兩者提供的黏結力都很小,所以此類GFRP筋與混凝土的黏結很差,所以較少應用于混凝土構件中。武漢斗拱同時,由于國內目前GFRP筋生產工藝還不夠完善,表面帶肋(FRP筋工作性能不是很穩定,表面橫肋易脫落或是抗剪較弱。另外一種是GFRP筋肋間混凝土被剪壞。試驗中兩種形式均有出現試驗中發生拔出破壞的試件,加載初期,GFRP筋承受拉力逐漸增大,外圍玻璃纖維開始斷裂并伴隨“啪啪”聲響,加載端在荷載較小時就開始滑移,隨荷載繼續增大,自由端發生滑移滑移較慢且滑移量小。

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            35.定位后,用扎絲將兩根筋綁扎固定。不同搭接長度、不同筋直徑、不同保護層厚度、不同配箍率GFRP筋預埋。武漢斗拱對于搭接段中點及4分點貼有應變片的試件,參考《混凝土結構試驗方法標準(GB/T50152-2012)中的相關要求,并結合GFRP筋自身的特點粘貼應變片。不同于鋼筋應變片粘貼首先用砂紙將鋼筋表面打磨平整,為避免打磨對GFRP筋截面的削弱,粘貼GFRP筋應變片時在測點找到相對平整的面,用無水乙醇擦拭干凈。用AB膠粘貼時,應用AB膠找平,但要保證涂抹膠層不能過厚,用棉棒輕輕搟壓,將多余的膠排出,輕微調整應變片位置,使應變片方向與筋軸線平行且平整、緊密地貼在設計的測點位置。為防止澆筑過程中應變片受潮,在其表面涂抹薄薄一層環氧樹脂,待膠層硬化后,再做連線及絕緣處理,其中,控制應變片包裹疙瘩盡量短小,以免過多影響黏結。武漢斗拱試件澆筑混凝土攪拌采用強制攪拌機。按照混凝土配合比,利用電子秤準確稱量各材料用量。按照砂子水泥石子的投料順序加料,攪拌均勻后,再加入所需用水量,然后繼續攪拌至均勻。

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