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            臨潼專業斗拱價格

            2021-11-12
            臨潼專業斗拱價格

            對于直徑16mm的試件,搭接長度120mm和180mm無配箍試件全部表現為劇烈劈裂破壞,而配有箍筋的試件大多也都發生劈裂破壞。臨潼斗拱這是因為黏結長度大、直徑大的試件,相同黏結強度條件下承擔的破壞荷載更大,GFRP筋對周圍混凝土產生的環向拉應力也就更大,當環向拉應力大于混凝土的抗拉強度時,就會出現在混凝土薄弱部位劈裂破壞;保護層小的試件,混凝土對GFRP筋的握裹力較小,導致GFRP筋達到抗拉強度之前混凝土開裂破壞。由此可以看出,GFRP筋直徑較大、保護層厚度較小或混凝土強度較低的試件大多發生劈裂破壞。筋拉斷破壞,搭接長度180mm、發生筋拉斷破壞的試件以及搭接長度240mm的試件,在荷載較小時加載筋及自由端均無滑移。當荷載加大到一定程度時,加載筋開始滑移,隨后自由端也一并滑移,但滑移量很小且滑移增長很慢。而搭接長度為300mm和360mm的試件,自由端基本無滑移。臨潼斗拱當荷載增長至GFRP筋抗拉極限時,混凝土表面仍無裂縫出現。伸出試件表面的GFRP筋發出“吭吭”的響聲,GFRP筋外圍纖維呈小束拉斷拉毛并迅速擴展至全截面,斷裂發生在筋較為薄弱截面。

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            GFRP螺紋筋經過pH=5的H2SO4溶液浸泡90天后,拉伸強度由602.51MPa上升到610MPa,臨潼斗拱變化幅度為1.2%。彈性模量由41.68GPa上升到44.3GPa,基本保持不變。堿性溶液,將GFRP筋泡在堿性環境[1L水中含有118.5g的Ca(OH)2、0.9g的NaOH和4.2g的KOH,溶液的pH值為12.8,以后每隔1~2周測試一次pH值,均保持在12.5左右。接近于混凝土與水泥砂漿的環境]中3個月(溫度變化為0~40℃),檢測來看,表面出現較明顯的溶脹現象,并伴有發黏、發白的狀態。直徑12mm和25mm的GFRP筋浸泡3個月前后對比,試驗用GFRP筋直徑由24.20mm,減少到23.83mm,又2個月后減少到23.74mm;試驗用GFRP筋直徑由12.25mm,減少到12.19mm,臨潼斗拱又2個月后減少到12.14mm經過測試,研究人員沒有發現GFRP筋(乙烯基樹脂)在常溫情況下,產品力學性能出現明顯的降低。鹽溶液,為了確認GFRP筋對于氯離子的抵抗能力,采用28mm、由乙烯基酯樹脂生產的玻璃纖維筋進行測試,試驗條件如下。(1)NaCl溶液的配制,①由130kg水、7.8 kg nacl配制得到濃度為6%的NaCl溶液。②由110kg水、40 kg naCl配制得到飽和NaCl溶液。(2)GFRP螺紋筋的浸泡將GFRP螺紋筋分別放入兩種NaCl溶液中常溫浸泡,浸泡時間為30天、90天。

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            300℃、350℃兩個溫度時隨溫度的升高炭化逐步加深,試件中黏結膠體的炭化程度已經很高,可以看出從250℃開始GMP筋表面的顏色變得更黑為直徑對拉伸彈性模量的影響規律。臨潼斗拱由數據可知,隨著直徑的增大,拉伸彈性模量呈增大的趨勢,室溫試驗時12mmGP筋試件比少0mmGP筋的彈性模量逐漸增加了7.9%,350℃高溫后試驗時中12mmGP筋比10mmGP筋的彈性模量增加了5.1%為直徑對極限應變的影響規律。數據可知,隨著直徑的增加,室溫試驗時GFRP筋試件的極限應變有少量增加,即直徑大的GFRP筋試件的延伸性能好些;然而350℃高溫后試驗時中12mmGP筋比41mmGP筋的極限應變由于自身的原因隨直徑的增大有所降低。恒溫時間,為了研究恒溫時間對GFRP筋試件材性的影響,300℃時進行了恒溫30min、60min、90min、120min四個不同恒溫時間的試驗??梢钥闯?,GFRP筋的極限抗拉強度在恒溫60min時達Z大值,9omin、120min時比60min時有所降低;臨潼斗拱隨恒溫時間的增加,拉伸彈性模量逐漸増大;平均極限應變隨恒溫時間的增加小幅度減小。造成這一結果的原因是隨恒溫時間的增加,GFRP筋試件炭化、分解越來越嚴重,所以極限應變隨恒溫時間的增加降低。

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            纏繞玻璃纖維束的GFRP筋能夠在40N·m扭矩作用下堅持更長的時間而不發生破壞,這對于GFRP錨桿在邊坡、煤礦支護過程中更加有利。臨潼斗拱但由于用玻璃纖維束作為纏繞物生產時,纖維束為松散狀,容易攪在一起而影響生產的穩定性與連續性,用玻璃纖維帶纏繞時不會出現此問題,并且抗扭性能與用玻璃纖維束差不多,均比尼龍繩纏繞的強,綜合考慮用玻璃纖維帶纏繞的GFRP筋材更適合作為錨桿。腐蝕環境下的力學性能,盡管FRP材料不會像金屬那樣產生電化學腐蝕,但仍然會在不同的化學環境中(包括酸、堿)發生性能的劣化。臨潼斗拱這種劣化隨著溫度的升高而加劇,由于纖維的“瀝濾”作用,其很容易受到堿性和中性溶液的腐蝕,但是在樹脂包裹下形成的FRP制品后會有很大的改善,目前國內外對此也開展了一定的研究,AC1440委員會有關研究沒有對其產品給出明確的規定,但是強調暴露于環境中的構件,采用GFRP筋進行構件增強時,強度標準值應乘以0.7的安全系數,以作為設計強度。某實驗現場取樣進行常溫化學物質3個月腐蝕性試驗。

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            當溫度達到300℃時,破斷處的GMP筋有部分纖維被拉毛;溫度達到350℃時破斷處也為蓬松的絮狀物。臨潼斗拱說明:①溫度高于350℃時黏結膠體已經完全炭化,降溫后膠體的黏結性能將不能恢復;②加入阻燃劑對GMP筋高溫性能影響不是非常明顯,溫度低于300℃時破斷處的纖維被拉毛的情況較GP筋相同溫度少些,但當溫度高于350℃時阻燃劑的加入對GMP筋的抗高溫性能沒有明顯的改善。影響因素分析,采用貼應變片的方法量測GFRP筋的應變,只能量測60%~80%極限荷載對應的應變。彈性模量一般取為10%~50%極限荷載對應應變時的彈性模量。是GFRP筋室溫和高溫后的應力應變曲線。從圖中可以看出:室溫與高溫后的應力-應變曲線相似,直至試件破壞前,這些試件的應力應變曲線基本是呈理想的線彈性,由于應變片只能測得60%~70%極限荷載對應的應變,所以沒有下降段。臨潼斗拱GFRP筋極限抗拉強度和彈性模量以及極限應變的計算方法參照文獻中采用的計算高溫后GFRP筋的殘余極限抗拉強度采用與常溫下相同的方法。荷載變形曲線初始直線段(10%Pb~50%Pb)的荷載增量。

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            其中,直徑10mm、搭接長度180mm的試件表現為黏結強度與是否配置箍筋無關,臨潼斗拱主要是因為搭接長度180mm的試件全部發生筋拉斷破壞,為非黏結破壞。雖然配箍率對黏結強度影響不大,但配箍試件試驗結果離散性小,且破壞表現出一定延性。搭接長度不很大時,配箍率的增大,改善了試件受力不均勻性,限制裂縫開展,加強了GFRP筋外圍混凝土的抗劈裂能力。GFRP筋直徑,不同筋直徑試件GFRP筋與混凝土間的黏結強度變化規律。從中可以看出,黏結強度隨GFRP筋直徑的增加。注:表中顯示的是混凝土強度C35,搭接長度分別為120mm、180mm,降低率=(GFRP筋直徑10mm試件的黏結強度一其他直徑試件的黏結強度)度×100%。顯示的是混凝土強度C35,搭接長度分別為120mm、180mm,箍筋箍試件的黏結強度。(a)搭接長度120mm試件搭接長度120mm、180mm無配箍試件黏結強度隨搭接長度120mm的無配箍試件,從直徑10mm、12mm到0.12MPa、0.95MPa,降低率分別為1.01%、8.02%。分析其GFRP筋表面的變形大于其橫截面中心的變形,這會導分布不均勻,即剪切滯后現象。臨潼斗拱直徑越大,橫截面面積越大,剪切滯后現象就越明顯,GFRP筋與混凝土的黏結強度也就會GFRP筋直徑越大,包裹在筋表面的混凝土泌水越大,FRP筋與混凝土之間的接觸面積減小,造成GFRP筋降低。

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